= 1/
R>п, где
R>п — сопротивление в месте повреждения;
g>N = 1/
R>N, где
R>N — сопротивление заземления нейтрали;
Ú>N и
Ú>З — векторы напряжений нейтрали и поврежденной фазы относительно земли соответственно;
Ė>С — вектор фазной э.д.с. поврежденной фазы С;
С — емкость фазы относительно земли.
При низкоомном заземлении нейтрали ωС << g>N. Поэтому можно принять ωС = 0. Тогда векторы токов в месте повреждения и в заземляющем резисторе равны и определяются так:
Для действующих значений этих токов можно записать:
При стационарных металлических замыканиях g>N << g и g + g>N ≈ g. В этих условиях действующие значения токов в месте повреждения и в заземляющем резисторе можно определить так:
Токи при однофазных замыканиях на землю в сетях с резистивным заземлением искусственной нулевой точки можно определить по аналогичной методике.
В реальных условиях, как правило, z>0Т << R>N (где z>0Т — сопротивление нулевой последовательности заземляющего трансформатора) и z>0Т можно принять равным нулю. Тогда для тока в месте установки защиты при стационарном металлическом однофазном замыкании на землю можно записать:
Реже возможны и другие, более сложные виды замыканий, представляющие собой различные сочетания рассмотренных выше: трехфазное КЗ на землю (рис. 1.9, а), двухфазное КЗ на землю (рис. 1.9, б), двойное КЗ на землю (рис. 1.9, в).
Перечисленные замыкания могут иметь место как в сетях с глухозаземленной нейтралью, так и в сетях с изолированной (компенсированной) нейтралью.